Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ

The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации. Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Autor*in:	Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich [verfasserIn] Ter-Martirosyan Armen Zavenovich [verfasserIn] Nguyen Huy Hiep [verfasserIn]

Format:	E-Artikel
Sprache:	Englisch ; Russisch

Erschienen:	2013

Schlagwörter:	soil foundation subfoundation excessive pore pressure compressibility subsidence creep грунт фундамент основание избыточное поровое давление сжимаемость осадка ползучесть

Übergeordnetes Werk:	In: Vestnik MGSU - Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013, (2013), 4, Seite 38-52
Übergeordnetes Werk:	year:2013 ; number:4 ; pages:38-52

Links:	Link aufrufen Link aufrufen Journal toc Journal toc

Katalog-ID:	DOAJ041855035

Internformat


LEADER	01000caa a22002652 4500
001	DOAJ041855035
003	DE-627
005	20230308052938.0
007	cr uuu---uuuuu
008	230227s2013 xx \|\|\|\|\|o 00\| \|\|eng c
035			\|a (DE-627)DOAJ041855035
035			\|a (DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665
040			\|a DE-627 \|b ger \|c DE-627 \|e rakwb
041			\|a eng \|a rus
050		0	\|a NA1-9428
050		0	\|a HD9715-9717.5
100	0		\|a Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich \|e verfasserin \|4 aut
245	1	0	\|a Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ
264		1	\|c 2013
336			\|a Text \|b txt \|2 rdacontent
337			\|a Computermedien \|b c \|2 rdamedia
338			\|a Online-Ressource \|b cr \|2 rdacarrier
520			\|a The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации.
650		4	\|a soil
650		4	\|a foundation
650		4	\|a subfoundation
650		4	\|a excessive pore pressure
650		4	\|a compressibility
650		4	\|a subsidence
650		4	\|a creep
650		4	\|a грунт
650		4	\|a фундамент
650		4	\|a основание
650		4	\|a избыточное поровое давление
650		4	\|a сжимаемость
650		4	\|a осадка
650		4	\|a ползучесть
653		0	\|a Architecture
653		0	\|a Construction industry
700	0		\|a Ter-Martirosyan Armen Zavenovich \|e verfasserin \|4 aut
700	0		\|a Nguyen Huy Hiep \|e verfasserin \|4 aut
773	0	8	\|i In \|t Vestnik MGSU \|d Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013 \|g (2013), 4, Seite 38-52 \|w (DE-627)792409914 \|w (DE-600)2781261-3 \|x 23046600 \|7 nnns
773	1	8	\|g year:2013 \|g number:4 \|g pages:38-52
856	4	0	\|u https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 \|z kostenfrei
856	4	0	\|u http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf \|z kostenfrei
856	4	2	\|u https://doaj.org/toc/1997-0935 \|y Journal toc \|z kostenfrei
856	4	2	\|u https://doaj.org/toc/2304-6600 \|y Journal toc \|z kostenfrei
912			\|a GBV_USEFLAG_A
912			\|a SYSFLAG_A
912			\|a GBV_DOAJ
912			\|a GBV_ILN_11
912			\|a GBV_ILN_20
912			\|a GBV_ILN_22
912			\|a GBV_ILN_23
912			\|a GBV_ILN_24
912			\|a GBV_ILN_39
912			\|a GBV_ILN_40
912			\|a GBV_ILN_60
912			\|a GBV_ILN_62
912			\|a GBV_ILN_63
912			\|a GBV_ILN_65
912			\|a GBV_ILN_69
912			\|a GBV_ILN_70
912			\|a GBV_ILN_73
912			\|a GBV_ILN_95
912			\|a GBV_ILN_105
912			\|a GBV_ILN_110
912			\|a GBV_ILN_151
912			\|a GBV_ILN_161
912			\|a GBV_ILN_170
912			\|a GBV_ILN_213
912			\|a GBV_ILN_230
912			\|a GBV_ILN_285
912			\|a GBV_ILN_293
912			\|a GBV_ILN_370
912			\|a GBV_ILN_602
912			\|a GBV_ILN_2014
912			\|a GBV_ILN_4012
912			\|a GBV_ILN_4037
912			\|a GBV_ILN_4112
912			\|a GBV_ILN_4125
912			\|a GBV_ILN_4126
912			\|a GBV_ILN_4249
912			\|a GBV_ILN_4305
912			\|a GBV_ILN_4306
912			\|a GBV_ILN_4307
912			\|a GBV_ILN_4313
912			\|a GBV_ILN_4322
912			\|a GBV_ILN_4323
912			\|a GBV_ILN_4324
912			\|a GBV_ILN_4325
912			\|a GBV_ILN_4335
912			\|a GBV_ILN_4338
912			\|a GBV_ILN_4367
912			\|a GBV_ILN_4392
912			\|a GBV_ILN_4700
951			\|a AR
952			\|j 2013 \|e 4 \|h 38-52

Indexfelder

author_variant	t m z g tmzg t m a z tmaz n h h nhh
matchkey_str	article:23046600:2013----::noiainncepfufudtosa
hierarchy_sort_str	2013
callnumber-subject-code	NA
publishDate	2013
allfields	(DE-627)DOAJ041855035 (DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 DE-627 ger DE-627 rakwb eng rus NA1-9428 HD9715-9717.5 Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich verfasserin aut Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ 2013 Text txt rdacontent Computermedien c rdamedia Online-Ressource cr rdacarrier The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации. soil foundation subfoundation excessive pore pressure compressibility subsidence creep грунт фундамент основание избыточное поровое давление сжимаемость осадка ползучесть Architecture Construction industry Ter-Martirosyan Armen Zavenovich verfasserin aut Nguyen Huy Hiep verfasserin aut In Vestnik MGSU Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013 (2013), 4, Seite 38-52 (DE-627)792409914 (DE-600)2781261-3 23046600 nnns year:2013 number:4 pages:38-52 https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 kostenfrei http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf kostenfrei https://doaj.org/toc/1997-0935 Journal toc kostenfrei https://doaj.org/toc/2304-6600 Journal toc kostenfrei GBV_USEFLAG_A SYSFLAG_A GBV_DOAJ GBV_ILN_11 GBV_ILN_20 GBV_ILN_22 GBV_ILN_23 GBV_ILN_24 GBV_ILN_39 GBV_ILN_40 GBV_ILN_60 GBV_ILN_62 GBV_ILN_63 GBV_ILN_65 GBV_ILN_69 GBV_ILN_70 GBV_ILN_73 GBV_ILN_95 GBV_ILN_105 GBV_ILN_110 GBV_ILN_151 GBV_ILN_161 GBV_ILN_170 GBV_ILN_213 GBV_ILN_230 GBV_ILN_285 GBV_ILN_293 GBV_ILN_370 GBV_ILN_602 GBV_ILN_2014 GBV_ILN_4012 GBV_ILN_4037 GBV_ILN_4112 GBV_ILN_4125 GBV_ILN_4126 GBV_ILN_4249 GBV_ILN_4305 GBV_ILN_4306 GBV_ILN_4307 GBV_ILN_4313 GBV_ILN_4322 GBV_ILN_4323 GBV_ILN_4324 GBV_ILN_4325 GBV_ILN_4335 GBV_ILN_4338 GBV_ILN_4367 GBV_ILN_4392 GBV_ILN_4700 AR 2013 4 38-52
spelling	(DE-627)DOAJ041855035 (DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 DE-627 ger DE-627 rakwb eng rus NA1-9428 HD9715-9717.5 Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich verfasserin aut Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ 2013 Text txt rdacontent Computermedien c rdamedia Online-Ressource cr rdacarrier The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации. soil foundation subfoundation excessive pore pressure compressibility subsidence creep грунт фундамент основание избыточное поровое давление сжимаемость осадка ползучесть Architecture Construction industry Ter-Martirosyan Armen Zavenovich verfasserin aut Nguyen Huy Hiep verfasserin aut In Vestnik MGSU Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013 (2013), 4, Seite 38-52 (DE-627)792409914 (DE-600)2781261-3 23046600 nnns year:2013 number:4 pages:38-52 https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 kostenfrei http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf kostenfrei https://doaj.org/toc/1997-0935 Journal toc kostenfrei https://doaj.org/toc/2304-6600 Journal toc kostenfrei GBV_USEFLAG_A SYSFLAG_A GBV_DOAJ GBV_ILN_11 GBV_ILN_20 GBV_ILN_22 GBV_ILN_23 GBV_ILN_24 GBV_ILN_39 GBV_ILN_40 GBV_ILN_60 GBV_ILN_62 GBV_ILN_63 GBV_ILN_65 GBV_ILN_69 GBV_ILN_70 GBV_ILN_73 GBV_ILN_95 GBV_ILN_105 GBV_ILN_110 GBV_ILN_151 GBV_ILN_161 GBV_ILN_170 GBV_ILN_213 GBV_ILN_230 GBV_ILN_285 GBV_ILN_293 GBV_ILN_370 GBV_ILN_602 GBV_ILN_2014 GBV_ILN_4012 GBV_ILN_4037 GBV_ILN_4112 GBV_ILN_4125 GBV_ILN_4126 GBV_ILN_4249 GBV_ILN_4305 GBV_ILN_4306 GBV_ILN_4307 GBV_ILN_4313 GBV_ILN_4322 GBV_ILN_4323 GBV_ILN_4324 GBV_ILN_4325 GBV_ILN_4335 GBV_ILN_4338 GBV_ILN_4367 GBV_ILN_4392 GBV_ILN_4700 AR 2013 4 38-52
allfields_unstemmed	(DE-627)DOAJ041855035 (DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 DE-627 ger DE-627 rakwb eng rus NA1-9428 HD9715-9717.5 Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich verfasserin aut Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ 2013 Text txt rdacontent Computermedien c rdamedia Online-Ressource cr rdacarrier The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации. soil foundation subfoundation excessive pore pressure compressibility subsidence creep грунт фундамент основание избыточное поровое давление сжимаемость осадка ползучесть Architecture Construction industry Ter-Martirosyan Armen Zavenovich verfasserin aut Nguyen Huy Hiep verfasserin aut In Vestnik MGSU Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013 (2013), 4, Seite 38-52 (DE-627)792409914 (DE-600)2781261-3 23046600 nnns year:2013 number:4 pages:38-52 https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 kostenfrei http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf kostenfrei https://doaj.org/toc/1997-0935 Journal toc kostenfrei https://doaj.org/toc/2304-6600 Journal toc kostenfrei GBV_USEFLAG_A SYSFLAG_A GBV_DOAJ GBV_ILN_11 GBV_ILN_20 GBV_ILN_22 GBV_ILN_23 GBV_ILN_24 GBV_ILN_39 GBV_ILN_40 GBV_ILN_60 GBV_ILN_62 GBV_ILN_63 GBV_ILN_65 GBV_ILN_69 GBV_ILN_70 GBV_ILN_73 GBV_ILN_95 GBV_ILN_105 GBV_ILN_110 GBV_ILN_151 GBV_ILN_161 GBV_ILN_170 GBV_ILN_213 GBV_ILN_230 GBV_ILN_285 GBV_ILN_293 GBV_ILN_370 GBV_ILN_602 GBV_ILN_2014 GBV_ILN_4012 GBV_ILN_4037 GBV_ILN_4112 GBV_ILN_4125 GBV_ILN_4126 GBV_ILN_4249 GBV_ILN_4305 GBV_ILN_4306 GBV_ILN_4307 GBV_ILN_4313 GBV_ILN_4322 GBV_ILN_4323 GBV_ILN_4324 GBV_ILN_4325 GBV_ILN_4335 GBV_ILN_4338 GBV_ILN_4367 GBV_ILN_4392 GBV_ILN_4700 AR 2013 4 38-52
allfieldsGer	(DE-627)DOAJ041855035 (DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 DE-627 ger DE-627 rakwb eng rus NA1-9428 HD9715-9717.5 Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich verfasserin aut Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ 2013 Text txt rdacontent Computermedien c rdamedia Online-Ressource cr rdacarrier The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации. soil foundation subfoundation excessive pore pressure compressibility subsidence creep грунт фундамент основание избыточное поровое давление сжимаемость осадка ползучесть Architecture Construction industry Ter-Martirosyan Armen Zavenovich verfasserin aut Nguyen Huy Hiep verfasserin aut In Vestnik MGSU Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013 (2013), 4, Seite 38-52 (DE-627)792409914 (DE-600)2781261-3 23046600 nnns year:2013 number:4 pages:38-52 https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 kostenfrei http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf kostenfrei https://doaj.org/toc/1997-0935 Journal toc kostenfrei https://doaj.org/toc/2304-6600 Journal toc kostenfrei GBV_USEFLAG_A SYSFLAG_A GBV_DOAJ GBV_ILN_11 GBV_ILN_20 GBV_ILN_22 GBV_ILN_23 GBV_ILN_24 GBV_ILN_39 GBV_ILN_40 GBV_ILN_60 GBV_ILN_62 GBV_ILN_63 GBV_ILN_65 GBV_ILN_69 GBV_ILN_70 GBV_ILN_73 GBV_ILN_95 GBV_ILN_105 GBV_ILN_110 GBV_ILN_151 GBV_ILN_161 GBV_ILN_170 GBV_ILN_213 GBV_ILN_230 GBV_ILN_285 GBV_ILN_293 GBV_ILN_370 GBV_ILN_602 GBV_ILN_2014 GBV_ILN_4012 GBV_ILN_4037 GBV_ILN_4112 GBV_ILN_4125 GBV_ILN_4126 GBV_ILN_4249 GBV_ILN_4305 GBV_ILN_4306 GBV_ILN_4307 GBV_ILN_4313 GBV_ILN_4322 GBV_ILN_4323 GBV_ILN_4324 GBV_ILN_4325 GBV_ILN_4335 GBV_ILN_4338 GBV_ILN_4367 GBV_ILN_4392 GBV_ILN_4700 AR 2013 4 38-52
allfieldsSound	(DE-627)DOAJ041855035 (DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 DE-627 ger DE-627 rakwb eng rus NA1-9428 HD9715-9717.5 Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich verfasserin aut Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ 2013 Text txt rdacontent Computermedien c rdamedia Online-Ressource cr rdacarrier The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации. soil foundation subfoundation excessive pore pressure compressibility subsidence creep грунт фундамент основание избыточное поровое давление сжимаемость осадка ползучесть Architecture Construction industry Ter-Martirosyan Armen Zavenovich verfasserin aut Nguyen Huy Hiep verfasserin aut In Vestnik MGSU Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013 (2013), 4, Seite 38-52 (DE-627)792409914 (DE-600)2781261-3 23046600 nnns year:2013 number:4 pages:38-52 https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 kostenfrei http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf kostenfrei https://doaj.org/toc/1997-0935 Journal toc kostenfrei https://doaj.org/toc/2304-6600 Journal toc kostenfrei GBV_USEFLAG_A SYSFLAG_A GBV_DOAJ GBV_ILN_11 GBV_ILN_20 GBV_ILN_22 GBV_ILN_23 GBV_ILN_24 GBV_ILN_39 GBV_ILN_40 GBV_ILN_60 GBV_ILN_62 GBV_ILN_63 GBV_ILN_65 GBV_ILN_69 GBV_ILN_70 GBV_ILN_73 GBV_ILN_95 GBV_ILN_105 GBV_ILN_110 GBV_ILN_151 GBV_ILN_161 GBV_ILN_170 GBV_ILN_213 GBV_ILN_230 GBV_ILN_285 GBV_ILN_293 GBV_ILN_370 GBV_ILN_602 GBV_ILN_2014 GBV_ILN_4012 GBV_ILN_4037 GBV_ILN_4112 GBV_ILN_4125 GBV_ILN_4126 GBV_ILN_4249 GBV_ILN_4305 GBV_ILN_4306 GBV_ILN_4307 GBV_ILN_4313 GBV_ILN_4322 GBV_ILN_4323 GBV_ILN_4324 GBV_ILN_4325 GBV_ILN_4335 GBV_ILN_4338 GBV_ILN_4367 GBV_ILN_4392 GBV_ILN_4700 AR 2013 4 38-52
language	English Russian
source	In Vestnik MGSU (2013), 4, Seite 38-52 year:2013 number:4 pages:38-52
sourceStr	In Vestnik MGSU (2013), 4, Seite 38-52 year:2013 number:4 pages:38-52
format_phy_str_mv	Article
institution	findex.gbv.de
topic_facet	soil foundation subfoundation excessive pore pressure compressibility subsidence creep грунт фундамент основание избыточное поровое давление сжимаемость осадка ползучесть Architecture Construction industry
isfreeaccess_bool	true
container_title	Vestnik MGSU
authorswithroles_txt_mv	Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich @@aut@@ Ter-Martirosyan Armen Zavenovich @@aut@@ Nguyen Huy Hiep @@aut@@
publishDateDaySort_date	2013-01-01T00:00:00Z
hierarchy_top_id	792409914
id	DOAJ041855035
language_de	englisch russisch
fullrecord	<?xml version="1.0" encoding="UTF-8"?><collection xmlns="http://www.loc.gov/MARC21/slim"><record><leader>01000caa a22002652 4500</leader><controlfield tag="001">DOAJ041855035</controlfield><controlfield tag="003">DE-627</controlfield><controlfield tag="005">20230308052938.0</controlfield><controlfield tag="007">cr uuu---uuuuu</controlfield><controlfield tag="008">230227s2013 xx \|\|\|\|\|o 00\| \|\|eng c</controlfield><datafield tag="035" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">(DE-627)DOAJ041855035</subfield></datafield><datafield tag="035" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">(DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665</subfield></datafield><datafield tag="040" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">DE-627</subfield><subfield code="b">ger</subfield><subfield code="c">DE-627</subfield><subfield code="e">rakwb</subfield></datafield><datafield tag="041" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">eng</subfield><subfield code="a">rus</subfield></datafield><datafield tag="050" ind1=" " ind2="0"><subfield code="a">NA1-9428</subfield></datafield><datafield tag="050" ind1=" " ind2="0"><subfield code="a">HD9715-9717.5</subfield></datafield><datafield tag="100" ind1="0" ind2=" "><subfield code="a">Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich</subfield><subfield code="e">verfasserin</subfield><subfield code="4">aut</subfield></datafield><datafield tag="245" ind1="1" ind2="0"><subfield code="a">Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ</subfield></datafield><datafield tag="264" ind1=" " ind2="1"><subfield code="c">2013</subfield></datafield><datafield tag="336" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">Text</subfield><subfield code="b">txt</subfield><subfield code="2">rdacontent</subfield></datafield><datafield tag="337" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">Computermedien</subfield><subfield code="b">c</subfield><subfield code="2">rdamedia</subfield></datafield><datafield tag="338" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">Online-Ressource</subfield><subfield code="b">cr</subfield><subfield code="2">rdacarrier</subfield></datafield><datafield tag="520" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации.</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">soil</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">foundation</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">subfoundation</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">excessive pore pressure</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">compressibility</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">subsidence</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">creep</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">грунт</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">фундамент</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">основание</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">избыточное поровое давление</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">сжимаемость</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">осадка</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">ползучесть</subfield></datafield><datafield tag="653" ind1=" " ind2="0"><subfield code="a">Architecture</subfield></datafield><datafield tag="653" ind1=" " ind2="0"><subfield code="a">Construction industry</subfield></datafield><datafield tag="700" ind1="0" ind2=" "><subfield code="a">Ter-Martirosyan Armen Zavenovich</subfield><subfield code="e">verfasserin</subfield><subfield code="4">aut</subfield></datafield><datafield tag="700" ind1="0" ind2=" "><subfield code="a">Nguyen Huy Hiep</subfield><subfield code="e">verfasserin</subfield><subfield code="4">aut</subfield></datafield><datafield tag="773" ind1="0" ind2="8"><subfield code="i">In</subfield><subfield code="t">Vestnik MGSU</subfield><subfield code="d">Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013</subfield><subfield code="g">(2013), 4, Seite 38-52</subfield><subfield code="w">(DE-627)792409914</subfield><subfield code="w">(DE-600)2781261-3</subfield><subfield code="x">23046600</subfield><subfield code="7">nnns</subfield></datafield><datafield tag="773" ind1="1" ind2="8"><subfield code="g">year:2013</subfield><subfield code="g">number:4</subfield><subfield code="g">pages:38-52</subfield></datafield><datafield tag="856" ind1="4" ind2="0"><subfield code="u">https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665</subfield><subfield code="z">kostenfrei</subfield></datafield><datafield tag="856" ind1="4" ind2="0"><subfield code="u">http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf</subfield><subfield code="z">kostenfrei</subfield></datafield><datafield tag="856" ind1="4" ind2="2"><subfield code="u">https://doaj.org/toc/1997-0935</subfield><subfield code="y">Journal toc</subfield><subfield code="z">kostenfrei</subfield></datafield><datafield tag="856" ind1="4" ind2="2"><subfield code="u">https://doaj.org/toc/2304-6600</subfield><subfield code="y">Journal toc</subfield><subfield code="z">kostenfrei</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_USEFLAG_A</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">SYSFLAG_A</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_DOAJ</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_11</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_20</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_22</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_23</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_24</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_39</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_40</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_60</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_62</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_63</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_65</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_69</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_70</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_73</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_95</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_105</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_110</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_151</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_161</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_170</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_213</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_230</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_285</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_293</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_370</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_602</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_2014</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4012</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4037</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4112</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4125</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4126</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4249</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4305</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4306</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4307</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4313</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4322</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4323</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4324</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4325</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4335</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4338</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4367</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4392</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4700</subfield></datafield><datafield tag="951" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">AR</subfield></datafield><datafield tag="952" ind1=" " ind2=" "><subfield code="j">2013</subfield><subfield code="e">4</subfield><subfield code="h">38-52</subfield></datafield></record></collection>
callnumber-first	N - Fine Arts
author	Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich
spellingShingle	Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich misc NA1-9428 misc HD9715-9717.5 misc soil misc foundation misc subfoundation misc excessive pore pressure misc compressibility misc subsidence misc creep misc грунт misc фундамент misc основание misc избыточное поровое давление misc сжимаемость misc осадка misc ползучесть misc Architecture misc Construction industry Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ
authorStr	Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich
ppnlink_with_tag_str_mv	@@773@@(DE-627)792409914
format	electronic Article
delete_txt_mv	keep
author_role	aut aut aut
collection	DOAJ
remote_str	true
callnumber-label	NA1-9428
illustrated	Not Illustrated
issn	23046600
topic_title	NA1-9428 HD9715-9717.5 Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ soil foundation subfoundation excessive pore pressure compressibility subsidence creep грунт фундамент основание избыточное поровое давление сжимаемость осадка ползучесть
topic	misc NA1-9428 misc HD9715-9717.5 misc soil misc foundation misc subfoundation misc excessive pore pressure misc compressibility misc subsidence misc creep misc грунт misc фундамент misc основание misc избыточное поровое давление misc сжимаемость misc осадка misc ползучесть misc Architecture misc Construction industry
topic_unstemmed	misc NA1-9428 misc HD9715-9717.5 misc soil misc foundation misc subfoundation misc excessive pore pressure misc compressibility misc subsidence misc creep misc грунт misc фундамент misc основание misc избыточное поровое давление misc сжимаемость misc осадка misc ползучесть misc Architecture misc Construction industry
topic_browse	misc NA1-9428 misc HD9715-9717.5 misc soil misc foundation misc subfoundation misc excessive pore pressure misc compressibility misc subsidence misc creep misc грунт misc фундамент misc основание misc избыточное поровое давление misc сжимаемость misc осадка misc ползучесть misc Architecture misc Construction industry
format_facet	Elektronische Aufsätze Aufsätze Elektronische Ressource
format_main_str_mv	Text Zeitschrift/Artikel
carriertype_str_mv	cr
hierarchy_parent_title	Vestnik MGSU
hierarchy_parent_id	792409914
hierarchy_top_title	Vestnik MGSU
isfreeaccess_txt	true
familylinks_str_mv	(DE-627)792409914 (DE-600)2781261-3
title	Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ
ctrlnum	(DE-627)DOAJ041855035 (DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665
title_full	Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ
author_sort	Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich
journal	Vestnik MGSU
journalStr	Vestnik MGSU
callnumber-first-code	N
lang_code	eng rus
isOA_bool	true
recordtype	marc
publishDateSort	2013
contenttype_str_mv	txt
container_start_page	38
author_browse	Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich Ter-Martirosyan Armen Zavenovich Nguyen Huy Hiep
class	NA1-9428 HD9715-9717.5
format_se	Elektronische Aufsätze
author-letter	Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich
author2-role	verfasserin
title_sort	сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths консолидация и ползучесть оснований фундаментов конечной ширины
callnumber	NA1-9428
title_auth	Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ
abstract	The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации.
abstractGer	The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации.
abstract_unstemmed	The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации.
collection_details	GBV_USEFLAG_A SYSFLAG_A GBV_DOAJ GBV_ILN_11 GBV_ILN_20 GBV_ILN_22 GBV_ILN_23 GBV_ILN_24 GBV_ILN_39 GBV_ILN_40 GBV_ILN_60 GBV_ILN_62 GBV_ILN_63 GBV_ILN_65 GBV_ILN_69 GBV_ILN_70 GBV_ILN_73 GBV_ILN_95 GBV_ILN_105 GBV_ILN_110 GBV_ILN_151 GBV_ILN_161 GBV_ILN_170 GBV_ILN_213 GBV_ILN_230 GBV_ILN_285 GBV_ILN_293 GBV_ILN_370 GBV_ILN_602 GBV_ILN_2014 GBV_ILN_4012 GBV_ILN_4037 GBV_ILN_4112 GBV_ILN_4125 GBV_ILN_4126 GBV_ILN_4249 GBV_ILN_4305 GBV_ILN_4306 GBV_ILN_4307 GBV_ILN_4313 GBV_ILN_4322 GBV_ILN_4323 GBV_ILN_4324 GBV_ILN_4325 GBV_ILN_4335 GBV_ILN_4338 GBV_ILN_4367 GBV_ILN_4392 GBV_ILN_4700
container_issue	4
title_short	Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ
url	https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665 http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf https://doaj.org/toc/1997-0935 https://doaj.org/toc/2304-6600
remote_bool	true
author2	Ter-Martirosyan Armen Zavenovich Nguyen Huy Hiep
author2Str	Ter-Martirosyan Armen Zavenovich Nguyen Huy Hiep
ppnlink	792409914
callnumber-subject	NA - Architecture
mediatype_str_mv	c
isOA_txt	true
hochschulschrift_bool	false
callnumber-a	NA1-9428
up_date	2024-07-03T22:28:40.951Z
_version_	1803598661897158656
fullrecord_marcxml	<?xml version="1.0" encoding="UTF-8"?><collection xmlns="http://www.loc.gov/MARC21/slim"><record><leader>01000caa a22002652 4500</leader><controlfield tag="001">DOAJ041855035</controlfield><controlfield tag="003">DE-627</controlfield><controlfield tag="005">20230308052938.0</controlfield><controlfield tag="007">cr uuu---uuuuu</controlfield><controlfield tag="008">230227s2013 xx \|\|\|\|\|o 00\| \|\|eng c</controlfield><datafield tag="035" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">(DE-627)DOAJ041855035</subfield></datafield><datafield tag="035" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">(DE-599)DOAJf1b2dff681c448d99eca5f51afe87665</subfield></datafield><datafield tag="040" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">DE-627</subfield><subfield code="b">ger</subfield><subfield code="c">DE-627</subfield><subfield code="e">rakwb</subfield></datafield><datafield tag="041" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">eng</subfield><subfield code="a">rus</subfield></datafield><datafield tag="050" ind1=" " ind2="0"><subfield code="a">NA1-9428</subfield></datafield><datafield tag="050" ind1=" " ind2="0"><subfield code="a">HD9715-9717.5</subfield></datafield><datafield tag="100" ind1="0" ind2=" "><subfield code="a">Ter-Martirosyan Zaven Grigor’evich</subfield><subfield code="e">verfasserin</subfield><subfield code="4">aut</subfield></datafield><datafield tag="245" ind1="1" ind2="0"><subfield code="a">Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ</subfield></datafield><datafield tag="264" ind1=" " ind2="1"><subfield code="c">2013</subfield></datafield><datafield tag="336" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">Text</subfield><subfield code="b">txt</subfield><subfield code="2">rdacontent</subfield></datafield><datafield tag="337" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">Computermedien</subfield><subfield code="b">c</subfield><subfield code="2">rdamedia</subfield></datafield><datafield tag="338" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">Online-Ressource</subfield><subfield code="b">cr</subfield><subfield code="2">rdacarrier</subfield></datafield><datafield tag="520" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">The authors formulate and solve the problem of consolidation and creep of saturated clay subfoundations exposed to localized loads (the two-dimensional problem formulation). The findings have proven that, if the two-dimensional problem is considered, any excessive pore pressure is concentrated immediately under the area exposed to the localized loading, and it penetrates into the depth equal to 1/2 of the strength of the compressed width. Subfoundation subsidence is caused by both shear and 3D deformations of soil. Besides, the ratio of shear-to-3D deformations reaches 10. Therefore, the authors propose to represent the subfoundation subsidence as the sum of shear and 3D deformations.The differential equation of the filter consolidation, if considered as the 2D problem, is solved using the Mathcad software. The software is used to analyze the isolines of excessive pore pressure at any moment following the loading application. New depen- dence representing the ratio of the changing area of the diagram of the average effective tension to the area of the diagram of the average tension in the stabilized condition is proposed by the authors.In the final section of the article, the authors solve the problem of prognostication of the subsidence pattern for the water saturated subfoundation with account for the shear creep of the soil skeleton. The authors employ the visco-elastic Bingham model characterized by time-dependent viscosity ratios. The authors have proven that in this case the subsidence following the shear load will develop as of the moment of application of the external load pro rata the logarithm of time irrespectively of the process of filtration consolidation.<br<Приведены постановка и решения задач консолидации и ползучести водонасыщенных оснований из глинистых грунтов под воздействием местной нагрузки (плоская задача). Показано, что в условиях плоской задачи избыточное поровое давление в начальный момент нагружения локализуется непосредственно под местной нагрузкой на глубину 1/2 от мощности сжимаемой толщи и затем смещается вниз во времени и что осадка основания обусловлена как сдвиговыми, так и объемными деформациями грунта. Кроме того, соотношение сдвиговых и объемных частей достигает 10. Поэтому предложено осадку основания определить в виде суммы от объемных и сдвиговых деформаций в отдельности.Для решения дифференциального уравнения фильтрационной консолидации в условиях двухмерный задачи используется программный комплекс Mathcad. Это позволило производить расчеты по определению изолиний избыточного порового давления для любого момента времени от начала приложения нагрузки. Для определения степени консолидации осадки предложена новая зависимость в виде отношений изменяющейся площади эпюры среднего эффективного напряжения к площади эпюры среднего напряжения в стабилизированном состоянии.В заключительном разделе статьи приведено решение задачи по прогнозированию осадки водонасыщенного основания с учетом сдвиговой ползучести скелета грунта. В качестве расчетной принята упруго-вязкая модель Бингама с изменяющимися во времени коэффициентами вязкости. Показано, что в этом случае сдвиговая часть осадки с момента приложения внешней нагрузки будет развиваться пропорционально логарифму времени независимо от процесса фильтрационной консолидации.</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">soil</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">foundation</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">subfoundation</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">excessive pore pressure</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">compressibility</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">subsidence</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">creep</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">грунт</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">фундамент</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">основание</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">избыточное поровое давление</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">сжимаемость</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">осадка</subfield></datafield><datafield tag="650" ind1=" " ind2="4"><subfield code="a">ползучесть</subfield></datafield><datafield tag="653" ind1=" " ind2="0"><subfield code="a">Architecture</subfield></datafield><datafield tag="653" ind1=" " ind2="0"><subfield code="a">Construction industry</subfield></datafield><datafield tag="700" ind1="0" ind2=" "><subfield code="a">Ter-Martirosyan Armen Zavenovich</subfield><subfield code="e">verfasserin</subfield><subfield code="4">aut</subfield></datafield><datafield tag="700" ind1="0" ind2=" "><subfield code="a">Nguyen Huy Hiep</subfield><subfield code="e">verfasserin</subfield><subfield code="4">aut</subfield></datafield><datafield tag="773" ind1="0" ind2="8"><subfield code="i">In</subfield><subfield code="t">Vestnik MGSU</subfield><subfield code="d">Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 2013</subfield><subfield code="g">(2013), 4, Seite 38-52</subfield><subfield code="w">(DE-627)792409914</subfield><subfield code="w">(DE-600)2781261-3</subfield><subfield code="x">23046600</subfield><subfield code="7">nnns</subfield></datafield><datafield tag="773" ind1="1" ind2="8"><subfield code="g">year:2013</subfield><subfield code="g">number:4</subfield><subfield code="g">pages:38-52</subfield></datafield><datafield tag="856" ind1="4" ind2="0"><subfield code="u">https://doaj.org/article/f1b2dff681c448d99eca5f51afe87665</subfield><subfield code="z">kostenfrei</subfield></datafield><datafield tag="856" ind1="4" ind2="0"><subfield code="u">http://vestnikmgsu.ru/files/archive/RUS/issuepage/2013/4/5.pdf</subfield><subfield code="z">kostenfrei</subfield></datafield><datafield tag="856" ind1="4" ind2="2"><subfield code="u">https://doaj.org/toc/1997-0935</subfield><subfield code="y">Journal toc</subfield><subfield code="z">kostenfrei</subfield></datafield><datafield tag="856" ind1="4" ind2="2"><subfield code="u">https://doaj.org/toc/2304-6600</subfield><subfield code="y">Journal toc</subfield><subfield code="z">kostenfrei</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_USEFLAG_A</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">SYSFLAG_A</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_DOAJ</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_11</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_20</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_22</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_23</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_24</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_39</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_40</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_60</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_62</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_63</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_65</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_69</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_70</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_73</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_95</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_105</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_110</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_151</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_161</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_170</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_213</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_230</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_285</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_293</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_370</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_602</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_2014</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4012</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4037</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4112</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4125</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4126</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4249</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4305</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4306</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4307</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4313</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4322</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4323</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4324</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4325</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4335</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4338</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4367</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4392</subfield></datafield><datafield tag="912" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">GBV_ILN_4700</subfield></datafield><datafield tag="951" ind1=" " ind2=" "><subfield code="a">AR</subfield></datafield><datafield tag="952" ind1=" " ind2=" "><subfield code="j">2013</subfield><subfield code="e">4</subfield><subfield code="h">38-52</subfield></datafield></record></collection>
score	7.3992767

Nicht das Richtige dabei?

Schreiben Sie uns!

Сonsolidation and creepof subfoundations having finite widths КОНСОЛИДАЦИЯ И ПОЛЗУЧЕСТЬ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ

Nicht das Richtige dabei?

Zugang & Verfügbarkeit

Vorhandene Bände

Nicht das Richtige dabei?